- 開關(guān)電源浪涌電流產(chǎn)生的原因
- 軟啟動電路電氣工作原理
- 軟啟動電路的注意事項(xiàng)
- 在加電瞬間除去負(fù)載、同時限制有用的電流
- 在開始加電時全部晶體管都截止
在各種過去和現(xiàn)在常用的電源中，開關(guān)電源是很普及的，一般可以滿足任何設(shè)計(jì)要求。這種電源很經(jīng)濟(jì)，但在設(shè)計(jì)中也存在一些問題。這就是很多開關(guān)電源(特別是大功率開關(guān)電源)，都存在一個固有的缺點(diǎn)：在加電瞬間要汲取一個較大的電流。這個浪涌電流可能達(dá)到電源靜態(tài)工作電流的1O倍～100倍。
由此，至少有可能產(chǎn)生兩個方面的問題。第一，如果直流電源不能供給足夠的啟動電流，開關(guān)電源可能進(jìn)入一種鎖定狀態(tài)而無法啟動；第二，這種浪涌電流可能造成輸入電源電壓的降低，足以引起使用同一輸入電源的其它動力設(shè)備瞬間掉電。
傳統(tǒng)的輸入浪涌電流限制方法是串聯(lián)負(fù)溫度系數(shù)熱敏限流電阻器(NTC)，然而這種簡單的方法具有很多缺點(diǎn)：如NTC電阻器的限流效果受環(huán)境溫度影響較大、限流效果在短暫的輸入主電網(wǎng)中斷(約幾百毫秒數(shù)量級)時只能部分地達(dá)到、NTC電阻器的功率損耗降低了開關(guān)電源的轉(zhuǎn)換效率……。其實(shí)上面提出的這兩個問題可以通過一個“軟啟動電路”來解決，下面詳細(xì)介紹之。
開關(guān)電源浪涌電流產(chǎn)生的原因
在論述“軟啟動電路”以前，我們首先討論浪涌電流是如何產(chǎn)生的?，F(xiàn)代的驅(qū)動系統(tǒng)、逆變器和開關(guān)電源等一般通過脈沖調(diào)制技術(shù)(PWM)來轉(zhuǎn)換電能，其中的核心部件是直流／直流轉(zhuǎn)換器。如圖1所示的開關(guān)電源中，輸入電壓首先經(jīng)過干擾濾波，再通過橋式整流器變成直流，然后通過一個很大的電解電容器進(jìn)行波形平滑，之后才能進(jìn)入真正的直流／直流轉(zhuǎn)換器。輸入浪涌電流就是在對這個電解電容器進(jìn)行初始充電時產(chǎn)生的，它的大小取決于起動上電時輸入電壓的幅值以及由橋式整流器和電解電容器所形成回路的總電阻。如果恰好在交流輸入電壓的峰值點(diǎn)起動時，就會出現(xiàn)峰值輸入浪涌電流。
另外，變壓器電源起動時也會出現(xiàn)輸入浪涌電流。然而，這種輸入浪涌電流的出現(xiàn)原因有所不同。當(dāng)變壓器電源在正弦輸入電壓的過零點(diǎn)起動時，變壓器磁芯的磁化在前幾個周期中被迫進(jìn)入一種不平衡狀態(tài)。結(jié)果，磁芯在每個半周飽和。此時的勵磁電流只能由微弱的漏電感寄生電阻來限制，導(dǎo)致出現(xiàn)很大的輸入浪涌電流。變壓器電源通常帶有特殊的輸入浪涌電流限制器來保證其在正弦輸入電壓的峰值起動，以防止出現(xiàn)很高的輸入浪涌電流。而如果在開關(guān)電源中也使用這種輸入浪涌電流限制器，則如前文所述，后果恰恰相反，不但起不到限流作用，反而會導(dǎo)致出現(xiàn)峰值輸入浪涌電流。故我們今天只討論開關(guān)電源浪涌電流的產(chǎn)生和消除，變壓器電源不在論述范圍。
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軟啟動電路電氣工作原理
如果采用我們今天設(shè)計(jì)的“軟啟動電路”來消除開關(guān)電源啟動時的浪涌電流，可以很好地避免上述傳統(tǒng)浪涌電流限制方法的缺點(diǎn)。通過“軟啟動”來控制開關(guān)電源的啟動以消除浪涌電流，包含這樣兩條設(shè)計(jì)原則：即在加電瞬間除去負(fù)載、同時限制有用的電流。如果不驅(qū)動負(fù)載，開關(guān)電源啟動時一般電流很小。在很多情況下，啟動電流實(shí)際有可能要比利用這種方法保持的穩(wěn)態(tài)工作電流小。
下面采用一個從－48V～+5V的開關(guān)電源路論述“軟啟動”技術(shù)。所用的開關(guān)電源是一個含有LT1172HVCT的穩(wěn)壓器，從負(fù)到正補(bǔ)償提升式(buck－boost)轉(zhuǎn)換器，其實(shí)任何一個從－48V～+5V的開關(guān)電源都能工作。其中，軟啟動電路和開關(guān)電源電路是相互獨(dú)立的，電氣原理如圖2所示。
電路的工作原理很簡單。在開始加電時，全部晶體管都是截止的，C1處于放電狀態(tài)，這時負(fù)載是斷開的，輸入電流由限流電阻R4分流。當(dāng)開關(guān)電源啟動時，它的輸出電壓開始升高，在輸出電壓達(dá)到4．5V的時候(D1兩端3．9V加上Q3的Veb=0．6V)，Q3導(dǎo)通并對C1充電。當(dāng)C1兩端的電壓VC達(dá)到Q1的門限電壓時(通常為3V)，Q1導(dǎo)通。
VC繼續(xù)升高，Q1完全導(dǎo)通，對輸入電流提供一個低阻抗通路，并且有效地旁路了限流電阻R4。當(dāng)VC達(dá)到7．4V時(D2兩端6．8V加上Q4的Vbe=0．6V)，Q4導(dǎo)通，同時對Q2提供偏壓，也是Q2導(dǎo)通。這樣就使負(fù)載通過一個低阻抗與電源連接。至此，電源已被安全啟動，軟啟動電路也已完成其功用。利用下列公式可以計(jì)算出Q1和Q2的導(dǎo)通時間：
在VC等于3V的時候Q1導(dǎo)通，也就是說在電源的輸出達(dá)到4．5V以后，大約150ms時導(dǎo)通；在VC等于7．4V時Q2導(dǎo)通，即在Q1導(dǎo)通后的330ms時導(dǎo)通。這樣長的時間，足以保證電源需要的穩(wěn)定時間和使Q1與Q2緩慢地導(dǎo)通。因?yàn)橐褑与娏鞅３衷谝粋€最小值，所以FET(場效應(yīng)管)的緩慢導(dǎo)通是至關(guān)重要的。若FET轉(zhuǎn)換太快，有可能產(chǎn)生一個大的浪涌電流，失去軟啟動電路的效用。
注意事項(xiàng)
(1)軟啟動電路的增加是有代價(jià)的。從整體來講，這種電路可看作是電源的一部分，它要消耗功率，使電源的效率降低。大部分功率損失是由于輸出傳遞場效應(yīng)管Q2的導(dǎo)通電阻不為零所造成的。這種IRFD9210的導(dǎo)通電阻為0．6Ω。在500mA輸出電流時，Q2將消耗300mW功率。如果不允許這樣大的損耗時，可以采用導(dǎo)通電阻更小的FET(但往往價(jià)格很高)。
(2)因?yàn)殚_關(guān)電源電壓的感測是取自場效應(yīng)管Q2的輸入端，所以這種穿過Q2的電阻也影響負(fù)載電壓的穩(wěn)定。只要負(fù)載電流是相對恒定的，這個問題并不嚴(yán)重。如果輸出電壓的變化較大，可以選用導(dǎo)通電阻低的FET來改善，也可以在軟啟動電路工作完成以后，在Q2的輸出端加一個電壓感測電路來改善。
以上詳細(xì)論述了“軟啟動電路”是如何消除開關(guān)電源浪涌電流的，經(jīng)過multisim軟件仿真、最后實(shí)驗(yàn)室實(shí)踐證明該軟啟動電路的控制能力很強(qiáng)。近期我們與“北京紐波爾電源技術(shù)有限公司”聯(lián)合設(shè)計(jì)了一款“SF-DC75～100W模塊電源”，該款電源部分利用了上述的設(shè)計(jì)原理，通過市場驗(yàn)證該電路確實(shí)能很好地消除較大功率開關(guān)電源啟動時的浪涌電流，并且大大改善了模塊電源的輸出特性，故可以預(yù)測該電路具有不錯的市場推廣價(jià)值。實(shí)際上，以上論述我們雖然都限定用在“-48V～+5V”的開關(guān)電源中，但也可以把它改制成適合于各種開關(guān)電源所用的電路中。
